2．1 硬質(zhì)HPVC的增韌改性
2 1．1 DOP對(duì)HPVC的增韌改性
由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，為保證材料的力學(xué)強(qiáng)度，應(yīng)
控制DOP的用量在20份以內(nèi)，此時(shí)體系的沖擊韌性
仍然很低，無(wú)法滿足實(shí)際需要。

2．1．2 彈性體對(duì)HPVC的增韌改性
本文較早先選用了CPE、EVA、ACR三種較常用的
抗沖擊改性劑，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。
由圖2可以看出，CPE、ACR、EVA對(duì)HPVC均有
明顯的增韌改性效果，其中CPE用量在10份以內(nèi)時(shí)，
其拉伸強(qiáng)度下降得較少，沖擊強(qiáng)度提高較大，綜合改性
效果好于EVA、ACR。
2．1．3 SAN對(duì)HPVC的增韌改性
本文選用了SAN，考察其對(duì)Pvc／cPE=100／10
基體的增韌改性效果，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。
實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，SAN 用量為3份時(shí)，對(duì)HPVC／
CPE體系有較好的增韌改性效果，表現(xiàn)出既增韌又增
強(qiáng)的基本特征。
2．2 硬質(zhì)HPVC的加工改性
2．2．1 LNBR對(duì)HPVC性能的影響
LNBR作為高分子增塑劑，少量加入可改善
HPVC的流動(dòng)性，但會(huì)使拉伸強(qiáng)度有所下降，在硬質(zhì)
HPVC捏合料中加入5份LNBR，力學(xué)性能和流變性
能如表1和圖4所示。

由表1可以看出，加入LNBR后，共混物的拉伸
強(qiáng)度降低，伸長(zhǎng)率增加，體現(xiàn)了高分子增塑的一般作用
效果。LNBR 雖能改善熔體的流動(dòng)，但卻降低了
HPVC的凝膠化程度。
2．2．2 高分子加工助劑對(duì)HPVC性能的影響
加入ACR能改善PVC的熔融塑化和擠出外
觀。
本文選用了國(guó)產(chǎn)的ACR一1型、ACR一2型和
P65、ELVALOY 741作對(duì)比實(shí)驗(yàn)，結(jié)果如表2所示。
由表可以看出，ACR一1型、2型是熔化促進(jìn)劑，加入ACR后，共混體系的拉伸強(qiáng)度有所提高，ACR一2
型的綜合作用效果好于ACR一1型，因而實(shí)驗(yàn)選用了
ACR一2型作為HPVC的加工助劑，并深入探討了其
對(duì)共混體系的熔體塑化及流變性能的影響。
從流變曲線上可以看出，HPVC加入ACR后，低
剪切速率下，共混物的表觀粘度和剪切應(yīng)力明顯低于
HPVC捏合料，高剪切速率下，表觀粘度和剪切應(yīng)力均
高于HPVC捏合料，且流動(dòng)指數(shù)由0．58升至0．83，熔
體的牛頓性增強(qiáng)。Brabender實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，ACR一2
型的確起到了熱助熔劑的作用，加入后，體系的剪切扭
矩明顯提高，相對(duì)熔融速率也明顯增大。